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一種機載超聲波液位傳感器的設計０ 引言 民用飛機中廢水處理系統是不可或缺的部分，其中廢水儲箱是處理系統的重要組成部件， 其液位檢測對整個系統的正常運轉起決定性作用。 目前常用的液位測量手段主要有接觸式和非接觸式。 接觸式主要有人工檢尺法、 浮子測量裝置、 伺服式、 電容式和磁致伸縮式的液位計， 其共同特點是感應元件與被測液體接觸， 存在磨損且易被液體黏住和腐蝕等風險； 非接觸式主要有微波雷達、 射線、 激光及超聲液位計， 其共同特點是感應元件不與被測液體接觸， 不受介質影響［１］ 。 與雷達、 射線和激光等方式相比， 超聲液位計系統相對簡單， 不易受電磁干擾， 易于小型化， 適合機載應用場景， 且成本相對較低， 利于民用推廣， 在工業生產和科學研究中應用廣泛。因此， 本文首選超聲波液位計作為廢水儲箱的液位檢測手段。 傳統超聲波液位計多通過液體與氣體界面反射的回波來判斷液位， 通常安裝在容器的頂部或底部。飛機的廢水儲箱多為膠囊形結構， 聲波會發生多次反射產生混響， 使噪聲變大， 影響信號檢測； 此外， 廢水箱中的雜質沉積嚴重影響聲波的傳播效率， 同樣導致液位檢測失效。 根據調研， 機載廢水儲箱對液位的檢測為定點判斷， 即液位達到特定位置時， 檢測系統報警。 針對上述需求， 本文設計了一種用于定點檢測的低功耗超聲波液位傳感器， 基于超聲波透射效率、 聲衰減、 諧振頻率等參數隨介質的變化， 利用置于全封閉殼體內部的超聲波換能器對， 通過檢測接收信號幅的變化， 對換能器對之間的傳播介質進行判斷， 達到區分液體和氣體的目的， 最終實現液位的定點檢測。 １ 理論分析 １．１ 透射系數
聲強透射系數ti為
由式（１） 、 （２） 可見， 介質分界面兩邊的阻抗差異將直接決定聲壓和聲強的透射系數。 １．２ 聲衰減 實際工程中， 聲波在大多數材料中傳播時存在衰減， 且可用冪函數［３］ 表達為
１．３ 諧振頻率 考慮輻射阻抗的情況下， 超聲換能器的諧振頻率［４］ 為
式中：m為換能器等效質量；Cm為換能器等效力順；ms為介質共振質量。 為了便于區分空氣和水的幅值， 擬選擇多個頻段進行分析。 選用平面活塞發射器作為當前結構的近似， 高頻輻射（a≥λ） 時， 其輻射阻抗［４］ 近似為
由式（４） ～（６） 可見， 介質對輻射阻抗和輻射聲功率影響顯著。 介質不同時， 結構的諧振頻率發生偏移， 輻射阻抗隨之發生偏移。 諧振狀態下， 其表面振速在特定頻段內為最大值， 其輻射聲功率也最大，此時設備可在較低功耗下工作。 ２ 傳感器設計 ２．１ 總體設計 傳感器整體設計如圖１ 所示。 主控芯片發出特定頻率的脈沖序列， 并設定一定的邏輯時序來控制模擬開關， 從而控制超聲波換能器的發射與接收； 模擬開關對接收到的信號進行電流放大， 并進行電壓比較， 再由主控芯片對數據進行采集并判斷是否液位到達。
圖１ 液位傳感器原理圖 為了提高監測的準確性， 采用雙重判斷的設計。超聲波換能器對的兩極既是發射端也是接收端，兩極同時發射超聲波信號， 同時對收到的信號進行分析， 當兩端的判斷結果一致時， 才作為最終判斷結果。 ２．２ 結構設計及有限元分析 根據理論分析， 對于以液體為主的廢水液位定點監測， 可通過接收信號幅值來實現。 本文設計了一種全封閉式檢測結構（ 見圖２ ） ， 浸入水中的金屬殼體為全封閉， 超聲換能器部分在殼體內側， 與殼體剛性連接。 發射換能器的超聲波穿過金屬殼體在介質中傳播后， 再穿過殼體， 到達接收換能器， 并轉換成電信號， 通過分析、 處理， 可判定是液體或空氣， 從而實現液位定點檢測。
圖２ 檢測結構示意圖 為驗證上述結構的有效性， 對結構進行有限元分析， 建立了結構的軸對稱有限元模型。 為了簡化，僅分析了與換能器連接的殼體部分， 未考慮由金屬殼體直接傳播的超聲波， 故采用軸對稱模型。 有限元分析的主要目的是對液體和氣體介質的透射效果進行量化對比， 因此， 模型僅包含了ＰＶＣ 殼、 鋁殼及傳輸介質部分， 在一側 ＰＶＣ 上施加位移載荷， 在另一側的圓心位置提取位移量， 并繪制頻響曲線。 有限元模型如圖３ 所示。
圖３ 有限元模型示意圖 ２．３ 超聲波換能器選型 頻率是超聲波換能器選型時考慮的重要參數，須綜合考慮聲場指向性和能量損耗等問題以確定換能器的工作頻率［５］ 。 根據實際應用場景，液體中可能有許多大小不一的固體懸浮雜質，超聲波的傳播間距需要越大越好； 但由于密封性設計， 超聲波經過２ｍｍ 的鋁制外殼傳播出去， 有較大的衰減，傳播間距需要越小越好， 最終選定傳播間距為20 ｍｍ。 同時， 考慮到小型化的需求， 初步選用40kHz，200 kHz，１ ＭＨｚ 頻率的３ 種換能器， 測試其發射信號分別經過水和空氣后的幅值變化情況。 其中４０ kHz換能器基于壓電陶瓷的彎曲振動，200kHz和１MHz換能器基于厚度振動。 測試結果如表２ 所示。 40kHz的信號在水中幅值遠低于空氣， 這是因為換能器的驅動結構使其在阻力較大的水中時， 振動位移減小或者不振動， 因此排除該型號換能器；200kHz的信號在水中和在空氣中幅值都很低， 這是因為其內部結構影響了傳遞效率， 該換能器同樣不適用于本文的場景；１ ＭＨｚ的信號在水中的幅值遠高于空氣， 故選用１ ＭＨｚ作為檢測頻率。 常用的分析接收信號幅頻特性的方法包括點頻法和掃頻法。 如果采用點頻信號， 由于不同的介質條件會導致接收匹配不同， 從而導致接收端的信號幅度有較大波動， 難以通過幅值正確判斷液位計中間是否存在介質。 采用掃頻信號時， 在不同的頻率條件下， 波長不同， 可以有效地避開不同大小的障礙物， 且在不同密度介質條件下， 根據不同的頻率匹配條件可使超聲換能器的阻抗匹配達到最佳狀態， 從而使接收信號幅值維持在一個較穩定的值， 實現準確監測。 因此， 本文采用以１ＭＨｚ為中心頻率的掃頻信號作為超聲波換能器的激勵信號。 ２．４ 硬件電路設計 監測系統電路采用Ｃ８０５１Ｆ系列主控芯片， 用以產生１ ＭＨｚ 的掃頻方波。 方波信號經過放大器和跟隨器的處理， 并進行阻抗匹配后到達超聲波換能器， 換能器再輸出對應頻率的聲信號； 同時， 換能器接收到的信號經過電壓比較器后又送入主控芯片進行判斷， 從而實現液位是否到達的準確判斷。 在整體設計中， 為了實現對液位是否到達的準確判斷， 采用了兩個超聲波換能器 Ａ 和 Ｂ。 首先 Ａ發射 Ｂ 接收， 判讀 Ｂ 接收到的信號是在空氣中還是固液混合物中； 然后 Ｂ 發射 Ａ 接收， 判斷 Ａ 接收到的信號是在空氣中還是固液混合物中。 用兩者共同的結果進行綜合判斷， 具體設計思路的程序流程圖如圖５ 所示。 主控芯片（ ＭＣＵ） 產生１ ＭＨｚ 的掃頻方波， 并通過控制模擬開關， 使換能器 Ａ 發射、 換能器 Ｂ 接收， 接收到的信號進入 ＭＣＵ， 通過幅度判斷并對應不同狀態分別記錄為 Ｂ０ 、Ｂ１ 。 然后， 通過控制模擬開關， 切換到換能器 Ｂ 發射、 換能器 Ａ 接收， 接收到的信號進入 ＭＣＵ， 通過幅度判斷并對應不同狀態分別記錄為 Ａ０ 、Ａ１ 。 最終進行綜合判斷， 若結果為Ａ１ 、Ｂ１ ， 則判斷為到達液位； 若結果為 Ａ０ 、Ｂ０ ， 則判斷為未到達液位； 其余判斷為故障狀態。 ４ 實驗結果與數據分析 為了驗證傳感器的有效性， 分別采用點頻和掃頻的方法對其進行測試。 由于飛機廢水箱內液體密度變化較大， 故而考慮聲波傳播介質為空氣、 清水、有較多懸浮雜質的污水３ 種情況。 掃頻信號經過３種介質傳 播 后 到 達 接 收 極 的 信 號 波 形 如 圖 ６ ～８所示。
圖６ 掃頻信號經過空氣到達接收極的信號波形
圖７ 掃頻信號經過清水到達接收極的信號波形 圖８ 掃頻信號經過污水到達接收極的信號波形 由圖６～８ 可見， 信號經空氣傳播后的幅值明顯低于經清水和污水傳播后的信號幅值， 且清水和污水情況下接收信號幅值相近， 這說明液體密度和渾濁度的差異對接收信號的幅值影響較小。 傳感器可以較準確、 穩定地區分空氣和液體， 不會因液體差異導致誤判。 ５ 結束語 參考文獻： |
